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鋼鐵綜合廢水的處理應用研究

發布時間:2019-06-29 08:58人氣:

摘要:以萊鋼老區污水處理廠的實際工程為案例,對鋼鐵企業綜合廢水的水質情況、工藝選擇、構筑物情況、實際運行情況以及一些改進措施進行介紹。實踐表明,經過該工藝處理后的水質優于《山東省鋼鐵工業污染物排放標準》(DB37/990-2013)中“山東省鋼鐵工業水污染物排放濃度限值,以及單位產品基準排水量”中直接排放標準的要求。

 

鋼鐵企業是用水大戶,廢水產量大、危害高。因此,鋼鐵企業綜合排放的廢水進行必須治理達標才能排放。本文以萊鋼老區污水處理廠的實際工程為案例,介紹了鋼鐵企業綜合廢水水質情況及處理方法,并且對污水處理廠運營過程中遇到的問題及解決方法進行了闡述。

 

1.項目簡介

 

萊鋼老區污水處理廠在板帶廠冷軋生產線東側樹林區域,處理能力為500m3/h。主要處理來自分公司煉鐵廠、焦化廠、能源動力廠、板帶冷軋以及培訓中心等單位的生產、生活廢水。整個污水處理廠的廢水由三個泵站收集:1#泵站主要處理冷軋生產車間的廢水和食堂廢水;2#泵站主要處理來自焦化廠和煉鐵廠的生產廢水;3#泵站主要處理來自苯加氫的廁所水和滲水。具體各個泵站設計時的進水水量和水質見表1。

 

 

在實際運行過程中,進水水量和水質與設計有偏差,進水的COD低于設計標準,進水的氨氮高于設計標準,屬于典型的低C/N比水質,實際運行后水質見表2。

 

 

出水指標執行《山東省鋼鐵工業污染物排放標準》(DB37/990-2013)中“山東省鋼鐵工業水污染物排放濃度限值及單位產品基準排水量”中直接排放標準的要求。具體指標見表3。

 

 

2.工藝技術路線

 

本工程采用“AO+BAF+高效沉淀池”的處理工藝,整個工藝流程如下:廠內各車間的工業廢水和生活污水經三個廢水泵站收集后流入初次沉淀池,先經過機械格柵截留較大的懸浮物和漂浮物;過柵后的污水進入初沉池,將水中的懸浮物和沉淀物去除,池中沉積的污泥由吸泥機抽至污泥濃縮池進行濃縮處理;初沉池的水進入泵房經潛水排污泵的提升至A/O反應池。污水進入A/O反應池進行硝化和反硝化脫氮,脫氮后的廢水自流入輻流式沉淀池進行沉淀,沉淀后的污泥一部分被抽到污泥濃縮池進行濃縮處理,一部分回流至缺氧池補充污泥。二沉池的上清液沿周邊溢流堰板流入排水渠,經排水渠收集至管道,然后沿管道自流入曝氣生物濾池,在曝氣生物濾池中進一步硝化、反硝化脫氮反應后,流入高效沉淀池的混合區、絮凝區和斜板沉淀區,通過絮凝和沉淀,截留水中的微小懸浮顆粒,高效沉淀池出水達標排放。具體工藝流程如圖1。

 

 

3.構筑物的介紹及作用

 

3.1主要構筑物的結構介紹

 

初沉池、格柵渠、提升泵房共1座,合建,下為池體結構,提升泵房位于池體上,框架結構。池體敞口,平面總尺寸為52.0m×17.95m,全地下式,地上0.50m,地下5.0m,壁厚650mm,底板厚800mm,底板底設抗浮錨桿;提升泵房平面尺寸為3.85m×17.95m,層高為4.5m,建筑面積為69.5m2。門窗:門采用平開鐵門,窗采用塑鋼窗;墻體:采用250mm厚加氣混凝土砌塊。外墻采用聚苯板保溫層加外墻涂料涂抹,內墻采用中級抹灰。屋面采用平屋面,排水采用有組織排水,防水采用高聚物改性瀝青卷材防水層。

 

1座A/O反應池,全地上式池體結構,敞口,平面總尺寸為39.95m×47.3m,高度6.5m,池體共分為好氧段、缺氧段等8個池池壁壁厚650mm、500mm,底板厚800mm,池頂設2.0m寬、0.7m高管溝,并設不銹鋼欄桿,設鋼梯上下。

 

2座二沉池,全地上式池體結構,敞口,平面總尺寸為Φ19.6m,高度5.47m,池壁壁厚400mm,底板厚500mm,池內設排水堰,池頂設1.0m寬走道,并設不銹鋼欄桿,設鋼梯上下。

 

1座曝氣生物濾池,下部為池體結構,平面總尺寸為32.55m×15.8m,池體分為超濾進水提升泵反洗泵房和N池等池體,反洗泵房部分地下3.0m,地上1.2m,總高4.2m,N池部分為全地上式,地上4.6m,池壁壁厚400mm,底板厚500mm,池頂設現澆蓋板。池頂為1座一層式框架結構,平面尺寸32.55m×15.8m,層高3.6m,房間分為反洗風機房、操作間;門窗:門采用塑鋼門,窗采用塑鋼窗,墻體:采用250mm厚加氣混凝土砌塊。外墻采用聚苯板保溫層加外墻涂料涂抹,內墻采用中級抹灰。屋面采用平屋面,排水采用有組織排水,防水采用高聚物改性瀝青卷材防水層。

 

1座高效沉淀池,半地下式池體結構,部分敞口,平面總尺寸為22.7m×16.25m,總高度6.7、4.7m,地下4.0m、2.5m,地上2.7m、2.0m,分為1#沉淀濃縮池、2#沉淀濃縮池、絮凝反應池、混凝池等池,池壁壁厚350mm,底板厚400mm,池頂局部設現澆蓋板高,并設不銹鋼欄桿,設鋼梯上下。

 

2座污泥濃縮池,半地下式池體結構,平面總尺寸為Φ15.1m,總高度4.3m,地下2.0m,地上2.3m,池頂設現澆蓋板,池壁壁厚250mm,底板厚300mm,池頂設不銹鋼欄桿,設鋼梯上下。

 

所有構筑物都是一體兩區設置,若其中一個區域故障需要檢修,可以暫時將污水集中到另一個區域進行處理,以免因為設備故障而導致水廠停產。

 

各個構筑物的設計尺寸見表4。

 

 

3.2主要構筑物的工藝介紹

 

初沉池及泵房前設置機械細格柵以截留較大的懸浮物和漂浮物。格柵渠的水自流入混凝反應分格區,與投加到池內的石灰乳進行反應,去除其中大部分的暫時硬度,以避免污水在生物濾池中結垢堵塞濾料,再進入初沉池,對大顆粒污泥等進行初步沉淀處理。初沉池中沉積的污泥,由行車式吸泥機抽至污泥濃縮池進行濃縮處理。

 

A/O工藝缺氧、好氧不同的環境條件和不同種類微生物菌群有機配合,脫氮效果好、出水穩定,工藝處理產泥量少,處理工藝更加靈活。A/O工藝工程造價稍高,但土建施工方便,出水水質好,耐沖擊負荷能力較強,由于泥齡較長,污泥趨于穩定。

 

曝氣生物濾池工藝內設特制的微生物附著生長必須的顆粒性濾料。BAF反應池的主體是顆粒介質填料床,為達到生物氧化有機物和氨氮的目的,生物濾池需進行曝氣。生物曝氣過濾工藝布置十分緊湊、占地面積約為常規工藝的十分之一。本工程采用兩級前置反硝化生物濾池具有效率高、占地面積小、出水水質好等優點。通過曝氣生物濾池的深度處理工藝,能夠有效去除二沉池出水的COD和氮。

 

A/O生物反應池和曝氣生物濾池進行脫氮時,需要消耗有機物,而進水碳源不足,所以需要在有機物不足時,在缺氧池前端投加甲醇或葡萄糖補充碳源。

 

高效沉淀池用于去除廢水中以懸浮狀態存在的各種雜質,尤其是微生物絮體,以提高廢水處理廠出水水質。高效沉淀池主要由三個部分組成:反應池、濃縮池、斜管沉淀。反應池主要由快速混合反應池和慢速絮凝反應池組成,通過投加絮凝劑和助凝劑,有效去除水中的膠體類物質和懸浮物等。濃縮池能夠將絮凝反應后的污泥進行濃縮沉淀,污泥一部分回流一部分排至污泥濃縮池。逆流式斜管沉淀區將剩余的礬花沉淀。通過固定在清水收集槽下側的縱向板進行水力分布,能夠有效地提高水流的均勻分配。

 

4.運行效果分析

 

工程建設完成后,進入調試運行階段,通常情況下排水氨氮維持在1mg/L左右,COD維持在50mg/L左右,基本達到了預期要求,完全符合萊蕪地區外排水的指標要求。但是根據我單位與萊鋼集團簽訂的合同要求,排水COD必須降至50mg/L以下,因此需要進一步的去除COD,保證出水穩定達標。

 

5.問題及改進方法

 

5.1AO生物反應池前端沒有調節作用

 

設計水質比較穩定,AO生物反應池前端是初沉池和提升泵房,沒有設置調節池。而在實際運行過程中,進水水質波動較大,COD在200~400mg/L波動,氨氮也在30~60mg/L波動,水質波動不利于生物法的穩定運行。

 

改進措施:在提升泵房內增加兩臺攪拌器,對角放置。水流通過初沉池流入提升泵房內,在攪拌器作用下會進行旋轉流動,對水質進行混勻,從而保證進入AO池水質的穩定性。改進后,沒有特別大的波動情況下,進入AO池的水質COD通常在260mg/L左右,氨氮在45mg/L左右。

 

5.2實際進水BOD5偏低

 

進水主要來源于焦化廠、煉鐵廠和冷軋生產線的生產廢水,可生化性較差。我們采購了連華科技LH-BOD601A型BOD5測定儀,對進水的BOD5進行了多次測量,發現進水的BOD5基本維持在40mg/L左右,遠低于最初設計時的測定值。BOD5/TN值低于3,影響了反硝化的效率,TN很難達到排放要求。

 

改進措施:持續對進水BOD進行化驗,發現進水COD波動的情況下,進水的BOD5基本維持在40~50mg/L左右。要使BOD5/TN>3,則每天需額外補充甲醇約2t。通過運行過程中發現,每天補充1.8t甲醇能夠滿足反硝化碳源,出水總氮穩定在20mg/L以下。

 

5.3氨氮的波動

 

在調試過程中發現進水的氨氮有時波動很大,經常達到55mg/L,超出了設計的上限,出水氨氮會因進水水質的原因升至10mg/L左右,此時超過了萊蕪地區外排水水質要求,需要對工藝調整,保證氨氮不超標。

 

改進措施:將AO池的適當曝氣量提高,由原來的3mg/L提高至5mg/L,定期補充市政生活污水廠的脫水污泥,保證污泥在4000mg/L以上,并且投加一些片堿和純堿補充硝化反應消耗的堿度。通過調整,出水氨氮穩定在3mg/L左右,優于合同標準的5mg/L。

 

5.4出水COD難以穩定在50mg/L以下

 

進水屬于難生化降解性廢水,盡管AO池前端通過投加甲醇提高了一部分生化性,但是出水仍然無法降至50mg/L以下,出水色度也較渾濁。我們也增加過甲醇的投加量試圖通過提高可生化性來通過兩級生化反應對難降解性COD進行分解去除,但是并沒有取得好的效果,甚至出水COD有時因甲醇投加量過高而升高。

 

改進措施:生化法無法達到要求,則需考慮通過物理或化學的方法去除。通過比較,我們最終決定采用在混合反應池末端投加粉末活性炭來降低COD。該方法工藝簡單,不需要額外建設反應池,只需增加一套粉末活性炭投加裝置,將粉末活性炭加至現有的高效沉淀池內。通過實驗,加藥量僅需10mg/L,就能將COD降至50mg/L以下,并且色度也能穩定在30倍以下。

 

6.小結

 

鋼鐵工業排水的污水處理廠設計之前,必須對進水水質進行長期不間斷的化驗,對進水水質的規律和特點進行全面的分析和研究之后,才能進行污水處理廠的設計。由于萊鋼前期對進水調研少,實際調試運行過程中各項指標偏離很大,導致在后來調試過程中產生了各種困難,希望在今后工業廢水的項目中避免這種現象再次發生。

 

通過增加污泥濃度,增加曝氣量,提高堿度可以提高曝氣池的硝化負荷來保證出水達標,但是也有一定的限度,從本工程來看氨氮超過65mg/L,硝化反應的停留時間過短,排水就很難達到5mg/L以下。

 

在本工藝中,粉末活性炭和高效沉淀池的應用對于去除難降解性COD和去除色度具有很好的效果,可以在其他工業廢水處理過程中進行推廣。

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